что такое синфазные токи
Термины: Сигналы синфазный и противофазный (дифференциальный)
При описании распространения сигнала или помехи в электропроводной среде часто употребляются термины синфазный (СФ) и противофазный (ПФ). Эти термины употребляются тогда, когда в рассматриваемой системе есть две точки (два полюса) приложения сигнала (помехи): условно X и Y, как показано на рисунке. СФ сигнал действует с одной и той же фазой на точки X и Y приложения сигнала относительно условного нуля или некой третьей опорной или общей точки. ПФ сигнал действует с противоположной фазой (противоположным знаком) на точки X и Y приложения сигнала относительно внешней среды. Поэтому, противофазный сигнал также часто называют дифференциальным, подразумевая его «разностную» сущность.
При рассмотрении напряжений в рассматриваемых точках электропроводной среды помеха приложена синфазно, а полезный сигнал – противофазно, как это бывает в случае дифференциальных или симметричных цепей.
Некоторые функциональные узлы электрических схем (например дифференциальный приёмник сигнала, трансформатор, схемы гальваноразвязки на разных физических принципах) могут подавлять синфазный сигнал, а пропускать противофазный. В противоположность этому: линейные мостовые балансные схемы способны значительно скомпенсировать противофазный сигнал по отношению к синфазному.
Ярким примером раздельной аналоговой обработки синфазной и противофазной составляющих сигнала является стандартная схема гальваноразвязки Ethernet, в которой прослеживаются разные пути распространения СФ и ПФ сигналов.
При анализе дифференциальных электрических цепей обычно рассматривают две эквивалентные электрические схемы: для СФ и ПФ сигналов раздельно, подразумевая линейное разложение сигнала на эти две составляющие (0,5*(Х + Y) и X-Y, соответственно, если X и Y – это фазные напряжения, как показано на рисунке выше). Как следствие этого анализа, в частности, возникает необходимость описания электрических свойств дифференциального входа или дифференциального выхода для СФ и ПФ сигналов отдельно: диапазона, входного или выходного сопротивления, характеристик пропускания или подавления на определённых частотах и т.д. С этой точки зрения, мгновенные значения СФ и ПФ сигналов дифференциальной или симметричной цепей можно рассматривать как две координаты при описании мгновенного состояния физического сигнала в двумерном пространстве.
Использование терминов
Термины используются при описании свойств дифференциального входа, например, в документации следующих измерительных модулей АЦП, имеющих дифференциальные входы:
Разрядность: 14 бит
Частота преобразования 400 кГц суммарно
Каналов: 16 дифференциальных/ 32 с общей землей
Диапазоны: ±0,15 В…±10 В
Модуль АЦП универсальный
16/32 каналов, 14 бит, 400 кГц
LTR11
Разрядность: 24 бита
Частота преобразования до 78 кГц на канал
Каналов: 8 для ICP-датчиков
Питание датчиков: источник тока 2,86 / 10 мА
Модуль АЦП для ICP датчиков
8 каналов, 24 бит, 78 кГц
LTR25
Разрядность: 24 бита
Частота преобразования до 117 кГц на канал
Каналов: 4 дифференциальных + 4 для ICP-датчиков или тензорезисторов
Диапазоны: ±2 В…±10 В
Модуль АЦП универсальный
4 канала, 24 бит, 117 кГц
LTR24
АЦП: 16 бит; 16/32 каналов;
±0,2 В…10 В; 2 МГц
ЦАП: 16 бит; 2 канала; ±5 В; 1 МГц
Цифровые входы/выходы:
17/16, ТТЛ 5 В
Интерфейс: USB 2.0 (high-speed), Ethernet (100 Мбит)
Гальваническая развязка.
Модуль АЦП/ЦАП
16/32 каналов, 16 бит, 2 МГц, USB, Ethernet
E-502
АЦП: 16 бит; 16/32 каналов;
±0,2 В…10 В; 2 МГц
ЦАП: 16 бит; 2 канала; ±5 В; 1 МГц
Цифровые входы/выходы:
18/16 TTL 5 В
Интерфейс: PCI Express
Плата АЦП/ЦАП
16/32 каналов, 16 бит, 2 МГц, PCI Express
L-502
АЦП: 14 бит; 16/32 каналов;
±0,15 В…10 В; 200 кГц
ЦАП: 16 бит; 2 канала; ±5 В; 200 кГц
Цифровые входы/выходы:
16/16 TTL 5 В
Интерфейс: USB 2.0
Модуль АЦП/ЦАП
16/32 каналов, 14 бит, 200 кГц, USB
E14-140M
АЦП: 14 бит; 16/32 каналов;
±0,156 В…10 В; 400 кГц
ЦАП: 12 бит; 2 канала; ±5 В; 8 мкс
Цифровые входы/выходы:
16/16 TTL 5 В
Интерфейс: USB 2.0
Модуль АЦП/ЦАП
16/32 каналов, 14 бит, 400 кГц, USB
В чем разница между дифференциальным и синфазным током
Радиопомехи, возникающие при работе электронного оборудования, могут быть вызваны дифференциальным или синфазным токами (см. рисунок).
Всем известно, что постоянный ток течет по замкнутому проводящему контуру. Однако и по разомкнутой цепи ток тоже протекает, но только до того момента, пока не сравняются потенциалы на концах линии. Правда происходит это чрезвычайно короткий момент времени, т.к. электромагнитное взаимодействие распространяется в проводнике со скоростью, близкой к скорости света.
При включении схемы возникают переходные токи равной величины, но направленные противоположно. Когда достигается равновесие, они пропадают. Если используется источник переменного тока, а цепь изолирована и разомкнута, контур замыкается за счет паразитной емкости между прямым и обратным проводом. Ток смещения протекает через нее и возвращается в источник. Если источник переменного тока замкнут на нагрузку, прямой и обратный токи равны, но разнонаправлены. Рассмотренные токи называются дифференциальными и показаны зеленым цветом на рисунке. Для устройств связи это нормальный режим работы.
Если проводящий контур не изолирован и расположен вблизи с другими цепями или шиной земли, то между проводниками и землей возникают дифференциальные напряжения. Это, в частности, приводит к тому, что на земляной шине возникает разность потенциалов, что, в свою очередь, порождает паразитные токи в сигнальных цепях. Это явление возникает из-за паразитных связей или несбалансированности дифференциальных линий.
Токи, текущие в одном направлении по нескольким проводникам, называются синфазными (отмечены красным на рисунке). В телекоммуникационной отрасли такой режим получил название продольной волны (longitudinal mode.).
Когда паразитная емкость замыкает дифференциальный или синфазный контур, ток становится функцией частоты. По мере роста частоты или увеличения длины проводника емкостное сопротивление уменьшается. На низких частотах емкостное сопротивление равно Xc = 1/jωC. Соответственно, полное сопротивление контура будет настолько большим, что ток смещения будет очень мал. Например, при частоте 10 кГц сопротивление емкости 1000 пФ составляет Xc=15 923 Ом, а при частоте 1 ГГц – всего 159 мОм. Чем больше ток, тем сильнее радиочастотное излучение, за исключением случая, когда размер схемы на частоте излучения приближается к резонансной длине равной λo/10.
Хотя синфазный ток, как правило, меньше дифференциального, площадь его контура настолько больше, что он имеет большее значение, чем дифференциальный. Поскольку синфазный ток может возникать одновременно в нескольких цепях и на шине земли, с ним трудно бороться. При проектировании схемы необходимо принимать меры для предупреждения возникновения синфазных токов.
СОДЕРЖАНИЕ
Определения
Генри Отт заметил нечто подобное в своей книге. Дифференциальный режим является результатом нормальной работы схемы и возникает в результате протекания электрического тока по петлям, образованным электрическими проводниками схемы. Общий режим является результатом паразитных воздействий в цепи и нежелательных падений напряжения в проводниках.
Клейтон Р. Пол привел простую иллюстрацию, объясняющую термины CM и DM в своей книге. Пара параллельных проводников с токами 1 и 2, протекающими по каждому проводнику, которые можно разложить на ток CM и DM соответственно.
Из этих двух уравнений модальный ток был получен следующим образом:
Ток CM, протекающий в каждом проводнике, одинаков по величине и направлен в одном направлении, в то время как ток DM имеет одинаковую величину, но направлен в другом направлении.
Излучаемое электрическое поле от обоих проводников может быть наложено, чтобы получить полное излучаемое электрическое поле. Для тока в дифференциальном режиме, поскольку проводники не расположены в непосредственной близости, поля не полностью компенсируют друг друга, но в результате получается небольшое суммарное излучаемое электрическое поле. В отличие от тока DM, ток CM направлен в том же направлении и приводит к гораздо более сильному электрическому полю, поскольку поля от обоих проводников будут добавляться. Таким образом, небольшой ток CM имеет гораздо больший потенциал для создания излучаемых излучений по сравнению с током DM. В случае кондуктивных помех, если помехи не возникают между проводниками, они появятся между каждым проводником и третьей контрольной точкой, например, структурой рядом с проводником.
Кондуктивные помехи CM вызывают больше проблем по сравнению с помехами DM из-за возможной третьей контрольной точки, которая может включать в себя любую структуру, которая обычно не предназначена для этой цели. Следовательно:
Измерение
Измерение синфазного тока выполняется для определения кондуктивных или излучаемых помех в электрической системе из-за высокой вероятности нежелательной полевой эмиссии в окружающую среду. Также сказано, что большинство отказов происходит из-за синфазных токов в кабеле и проводных узлах. Обратите внимание, что некоторый синфазный ток возвращается через третью точку пути, которая может быть соседним кабелем, заземляющим слоем или другим неожиданным обратным путем. Синфазные токи в цепи следуют по пути наименьшего сопротивления и не обязательно соответствуют разработанным схемам.
Синфазный сигнал
Синфазный сигнал — составляющая аналогового сигнала, присутствующая с одним знаком, амплитудой и фазой на всех рассматриваемых выводах. В электронике, где сигнал передаётся с использованием напряжения, синфазный сигнал определяется обычно как полусумма напряжений [1] :
Синфазный сигнал можно рассчитать зная величину дифференциального сигнала 
и величину аналогового сигнала 
на одном из выводов:
Синфазный сигнал в системах связи
Синфазный сигнал в дифференциальных усилителях
Дифференциальный усилитель — электронное устройство, призванное усилить дифференциальный сигнал. Однако из-за нелинейности входных цепей [4] часть входного синфазного напряжения также усиливается. Степень подавления входного синфазного напряжения называется коэффициентом ослабления синфазного сигнала (КОСС), он нормируется и обычно выражается в децибелах напряжения. Так для операционных усилителей общего применения КОСС составляет порядка 65…100 дБ.
Примечания
Полезное
Смотреть что такое «Синфазный сигнал» в других словарях:
синфазный сигнал — — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN in phase signal … Справочник технического переводчика
синфазный сигнал — sinfazinis signalas statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. equiphase signal; in phase signal vok. Gleichphasensignal, n rus. синфазный сигнал, m pranc. signal en phase, m … Automatikos terminų žodynas
синфазный сигнал — sinfazinis signalas statusas T sritis fizika atitikmenys: angl. equiphase signal vok. gleichphasiges Signal, n rus. синфазный сигнал, m pranc. signal en phase, m … Fizikos terminų žodynas
Ферритовый фильтр — Ферритовые фильтры Цилиндрический съемный ферритовый фильтр … Википедия
Gleichphasensignal — sinfazinis signalas statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. equiphase signal; in phase signal vok. Gleichphasensignal, n rus. синфазный сигнал, m pranc. signal en phase, m … Automatikos terminų žodynas
equiphase signal — sinfazinis signalas statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. equiphase signal; in phase signal vok. Gleichphasensignal, n rus. синфазный сигнал, m pranc. signal en phase, m … Automatikos terminų žodynas
in-phase signal — sinfazinis signalas statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. equiphase signal; in phase signal vok. Gleichphasensignal, n rus. синфазный сигнал, m pranc. signal en phase, m … Automatikos terminų žodynas
signal en phase — sinfazinis signalas statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. equiphase signal; in phase signal vok. Gleichphasensignal, n rus. синфазный сигнал, m pranc. signal en phase, m … Automatikos terminų žodynas
sinfazinis signalas — statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. equiphase signal; in phase signal vok. Gleichphasensignal, n rus. синфазный сигнал, m pranc. signal en phase, m … Automatikos terminų žodynas
equiphase signal — sinfazinis signalas statusas T sritis fizika atitikmenys: angl. equiphase signal vok. gleichphasiges Signal, n rus. синфазный сигнал, m pranc. signal en phase, m … Fizikos terminų žodynas
Что такое синфазные токи
Как мы видели в п 5.5.3, синфазные токи приводят к превышению норм паразитного излучения при гораздо меньших величинах, чем дифференциальные. И если отдельных мер по подавлению излучения дифференциальных токов может и не потребоваться, то практически любая линия или кабель должны сразу делаться с учетом требований по подавлению излучения синфазных токов.
Для синфазных токов линия представляет собой один провод (п. 5.5.1). Вторым проводником, замыкающим синфазный ток, является земля или корпус прибора. Следовательно, площадь контура протекания синфазного тока оказывается значительной (рис. 5.18, 5.19). Поэтому, даже совсем маленькие синфазные токи могут давать излучение выше норм.
Дело осложняется тем, что ни один из вышеописанных в п. 5.5.4.1 способов подавления излучения дифференциального тока не оказывает никакого влияния на синфазные токи. Способы 1, 2 и 4 направлены на сближение потенциала проводов линии. Но по синфазному току эти потенциалы равны по определению. Способ 3 (экранирование) теоретически кажется хорошим. Это если найти землю с нулевым ВЧ напряжением с обоих концов кабеля. На практике же синфазные токи легко текут по внешней стороне экранов, не замечая наших усилий по экранированию (подробнее см. п. 5.6). Например, в коаксиальных кабелях синфазный ток протекает по внешней стороне оплётки. Поэтому по синфазному току экран часто не столько помогает, сколько служит эффективным излучателем для этого тока. Особенно, если в длинах волны размеры экрана заметны.
Излучение синфазных токов рассматриваемым кабелем зависит от того, сколько еще и каких других кабелей и заземлений подключено к нашему прибору. Ведь синфазный ток – это фактически антенной ток. Но антенной является не только рассматриваемый кабель, а весь комплекс: прибор, подключенные к нему кабеля, линии и заземления. И вполне возможна ситуация, когда прибор, прошедший испытания на помехи с подключенным к нему единственным штатным кабелем (например, внешний импульсный блок питания), при подключении к нему других кабелей в нормы уже не укладывается. Причем по-другому (больше) излучает тот же самый кабель, который будучи единственным «светил» в пределах нормы. Причина: размеры антенны для синфазных токов увеличились при подключении других кабелей.
Чтобы ослабить синфазный ток следует поставить на его пути (т.е. на всех проводах линии) что-то, обладающее высоким импедансом. Тут вариантов всего два: или малая емкость, или большая индуктивность. При этом надо не нарушить протекание дифференциального тока (для него наша линия ведь и предназначена).
Малой емкостью для синфазного тока в двухпроводной линии является развязывающий трансформатор. Точнее говоря, малая емкость между обмотками такого трансформатора. Эта емкость встает на пути синфазного тока Минусы этого способа подавления синфазных токов:
подходит только для двухпроводных линий с высокочастотными дифференциальными (полезными) сигналами.
Подавление падает с частотой, т.к. снижается реактивный импеданс межобмоточной емкости.
Второй способ подавления синфазного тока линии – поставить на его пути большую индуктивность. Для этого всей линией, как одним проводом мотается (обычно на ферромагнитном сердечнике) дроссель, называемый развязывающим. Такие дроссели очень эффективны против синфазных токов и потому широко применяются. Но (как и у всего на свете) у него есть свои недостатки и ограничения.
Идеальный развязывающий дроссель не должен никак влиять на полезные (дифференциальные) токи в линии. Полностью это выполняется лишь в единственном случае: дроссель намотан коаксиальным кабелем, передающем ВЧ дифференциальные токи. Из-за скин-эффекта дифференциальные токи оплётки протекают только по её внутренней стороне, не выходя наружу. Поэтому любое действие с наружной стороной оплётки (например, накручивание её на феррит) на дифференциальные ВЧ токи в коаксиальном кабеле никак не повлияет (это справедливо только при качественной оплётке, не пропускающей дифференциальные токи наружу), т.к. они экранированы внешней стороной оплётки. А вот для синфазного тока по внешней стороне оплетке витки на феррите будут индуктивностью. Если сделать реактивное сопротивление этой индуктивности большим, то для синфазных токов это будет препятствием.
Но развязывающие дроссели используют и на неэкранированных линиях, например, двухпроводных. Тут на ферритовый сердечник дросселя прямо намотаны провода с дифференциальным током. Их ничто не экранирует. Любой провод, намотанный на феррите, должен иметь заметную индуктивность. Провода двухпроводной линии – не исключение. Тогда как получается, что развязывающий дроссель не влияет (при правильной его работе, см. ниже) на дифференциальные токи в линии?
Обратимся к рис. 5.22, на котором изображена двухпроводная линия с развязывающим дросселем (проводов в такой линии может быть несколько пар, принцип от этого не меняется). 
Рис. 5.22.
На рис. 5.22 а) показана работа развязывающего дросселя по дифференциальному току. Представим это дроссель в виде трансформатора с индуктивностью каждой обмотки L и взаимной (наведенной) индуктивностью между обмотками M. Если обмотки одинаковы, а взаимная связь между ними сильна и остаётся стабильной в широкой полосе, то L = M.
В правой части рис. 5.22 а) дана эквивалентная схема развязывающего дросселя по дифференциальному току. Видно, что дроссель практически не влияет, т.к. L – M = 0. В линию добавляется только малое омическое сопротивление обмоток. Магнитные поля от обеих обмоток направлены встречно и взаимно компенсируют друг друга, поэтому можно не опасаться насыщения сердечника даже при больших ифференциальных токах.
Для синфазных токов поля взаимной индукции обмоток складываются, поэтому индуктивность каждой обмотки возрастает на величину M и составит около 2L. При параллельном соединении (а по синфазному току они соединены именно параллельно) общая индуктивность уменьшиться вдвое, т.е составит L. Реактивное сопротивление дросселя будет 2πfL т.е. большим. Кроме того, в импеданс каждой из обмоток добавляется еще сопротивление потерь R(f) в сердечнике, зависящее от частоты.
Получается, по синфазному току дроссель имеет большое реактивное сопротивление, а по дифференциальному току близкое к нулю?
Не совсем. Всё вышеприведённое справедливо, если взаимная индуктивность между обмотками M равна или почти такая же, как собственная индуктивность обмоток L. А если M не равно L, то сопротивление дросселя по дифференциальному току L – M становится больше нуля.
В реальном ферромагнитном сердечнике с повышением частоты возрастают активные потери и снижается магнитная проницаемость (п. 3.4). В развязывающем дросселе это приводит к двум эффектам:
В каждом из магнитных полей от каждого из дифференциальных токов линии появляются тепловые потери. Энергия на это отбирается от дифференциальных токов. Это соответствует внесению активного сопротивления потерь в дифференциальные токи. Т.е. возрастанию потерь полезного сигнала, передаваемого по линии.
Поскольку провода линии разнесены в пространстве, то создаваемые ими отдельные магнитные поля не вполне симметричны относительно сердечника (например, один провод ближе к левому краю сердечника, другой – к правому). Если сердечник эффективно работает на рассматриваемой частоте (он высокочастотный, его домены двигаются много быстрее периода нашего колебания (п. 3.4), то асимметрия ни к чему плохому не приведёт. Все домены во всем сердечнике будут двигаться практически одновременно (на нашей частоте). А вот если они опаздывают, то магнитные поля от разных сторон сердечника уже не компенсируются полностью. Просто не могут, т.к. они уже не одновременны, т.е. между ними возникает фазовый сдвиг. То есть взаимная индуктивность между обмотками М становится меньше L. Некомпенсированное магнитное поле приводит к индуктивности (т.е. реактивности), вносимой в дифференциальные токи.
На рис. 5.23 показаны измеренные значения дополнительных дифференциальных активного и реактивного сопротивления, вносимых в двухпроводную витую пару с волновым сопротивлением 110 Ом (такие используются для компьютерных сетей), при надевании на неё ферритовой защелки 1 с рис. 5.9. 
Рис. 5.23.
Видно, что ниже 150 МГц наш развязывающий дроссель из ферритовой защелки почти никак себя не проявляет: почти ноль активного сопротивления и меньше +J5 реактивного. То есть при передаче по такой витой паре импульсов с фронтами больше 7 нс влияние дросселя не ощущается.
А вот попытка передать по такой же линии импульсы с фронтами 3 нс обречена на провал. Реактивный импеданс +J45 Ом на 300 МГц рассогласует линию и приведет к появлению «звона» на фронтах, что с высокой степенью вероятности приведет к ложным срабатываниям и сбоям данных. Да и добавочное активное сопротивление 27 Ом передаваемый сигнал не украсит.
По рис. 5.23 отчетливо видно, что проблемы с данным сердечником начинаются выше 150 МГц. Взглянув на график 1 рис. 5.9, относящийся к этому сердечнику, мы увидим, что 150 МГц это примерно та частота, с которой частотные свойства сердечника начинают ухудшаться.
Вывод: верхняя рабочая частота сердечника развязывающего дросселя должна быть не ниже верхней частоты полезных дифференциальных сигналов в линии (это не относится к коаксиальным и экранированным линиям с ВЧ сигналами).
Поэтому применяя развязывающий дроссель в линии с высокочастотными или скоростными сигналами надо следить за тем, чтобы его импеданс по дифференциальному току на верхней рабочей частоте (для цифровых сигналов определяется фронтом импульса) не превышал бы допустимого для этой линии значения.
Двухпроводная печатная линия с волновым сопротивлением 90 Ом передаёт по плате прибора сигналы от входного USB разъема к микросхеме USB контроллера. Длительность фронтов импульсов 5 нС, т.е. спектр до 200 МГц. Поскольку неизвестно какие USB кабеля будут подключаться, к прибору то на плате был поставлен SMD двухобмоточный развязывающий дроссель между входным разъемом и контроллером. Импеданс дросселя по синфазной составляющей на частоте 200 МГц составлял 800 Ом. Казалось бы, это хорошо. Но из-за столь высокого импеданса по синфазной составляющей получался довольно заметный импеданс и по дифференциальной составляющей. Он составлял около 30 Ом на 200 МГц и был почти чисто индуктивным. Из-за этого в 90-омной линии USB появлялось заметное рассогласование и на передаваемых импульсах наблюдались выбросы до 1/3 от напряжения питания. Это приводило к сбоям в работе USB порта. Проблема была решена установкой другого дросселя с вдвое меньшим импедансом.
Но вернемся к основной задаче развязывающего дросселя: создать максимальный реактивный импеданс на пути синфазного тока. Индуктивность развязывающего дросселя должна выбираться из следующих соображений:
1. Она должна быть настолько большой, чтобы на низшей подавляемой частоте иметь реактивный импеданс как минимум в несколько (4 …10) раз выше, чем дифференциальное сопротивление между проводами линии.
2. Собственная резонансная частота дросселя (см. рис. 5.8 и 5.9) должна быть не намного ниже верхней подавляемой частоты.
В случае очень широкой полосы подавляемых частот (цифровые высокоскоростные линии, например) одновременное выполнение обоих требований может быть проблематичным.
Если развязывающий дроссель содержит несколько витков линией на ферритовом кольце, то лучше мотать его линией, сразу в два провода, так чтобы обмотки лежали одна на другой. В этом случае связь между ними на высоких частотах будет идти не через сердечник, а через электромагнитное поле между проводами линии, т.е. будет стабильной в гораздо более широкой полосе. Это та же самая причина, по которой широкополосные ВЧ трансформаторы на феррите намотаны либо коаксиальным кабелем, либо плотно скрученными проводами и никогда не имеют отдельных обмоток в разных частях сердечника. В этом случае взаимная индуктивность M будет более стабильной на высоких частотах.
Если же обмотки дросселя намотать по отдельности в разных половинах низкочастотного ферритового кольца, то связь между ними будет только через материал сердечника, т.е. падать с частотой соответственно свойствам сердечника. Такой дроссель будет иметь для дифференциальных токов импеданс, быстро возрастающий с частотой (т.к. М будет падать, а разность L – M расти).
Впрочем, намотка развязывающего дросселя отдельными обмотками в разных частях сердечника может быть даже полезна, если в линии не предполагается полезных высокочастотных дифференциальных токов. Например, сетевой шнур выше 50 Гц не должен иметь никаких высокочастотных токов, ни синфазных, ни дифференциальных. И, намотав развязывающий дроссель отдельными обмотками в разных частях кольца, мы подавим не только синфазные, но и дополнительно еще и дифференциальные ВЧ токи.